Марки стали для отливок

Сталь для отливок обыкновенная
03Н12Х5М3ТЛ	03Н12Х5М3ТЮЛ	08ГДНФЛ	08Х17Н34В5Т3Ю2Л	110Г13Л
120Г13Х2БЛ	12ДН2ФЛ	12ДХН1МФЛ	12Х7Г3СЛ	13НДФТЛ
13ХНДФТЛ	14Х2ГМРЛ	15ГЛ	15ГНЛ	15Л
20Г1ФЛ	20ГЛ	20ГНМФЛ	20ГСЛ	20ДХЛ
20Л	20ФЛ	20ХГСНДМЛ	20ХГСФЛ	20ХМЛ
20ХМФЛ	23ХГС2МФЛ	25ГСЛ	25Л	25Х2Г2ФЛ
25Х2ГНМФЛ	25Х2НМЛ	27Х5ГСМЛ	30ГЛ	30ГСЛ
30Л	30Х3С3ГМЛ	30ХГСФЛ	30ХГФРЛ	30ХНМЛ
32Х06Л	35ГЛ	35Л	35НГМЛ	35ХГСЛ
35ХМЛ	35ХМФЛ	35ХН2МЛ	35ХНЛ	40Л
40ХЛ	45ГЛ	45Л	45ФЛ	50Л
55Л	80ГСЛ

 

Сталь для отливок с особыми свойствами
07Х17Н16ТЛ	07Х18Н9Л	08Х14Н7МЛ	08Х14НДЛ	08Х15Н4ДМЛ
08Х17Н34В5Т3Ю2РЛ	09Х16Н4БЛ	09Х17Н3СЛ	10Х12НДЛ	10Х14НДЛ
10Х17Н10Г4МБЛ	10Х18Н11БЛ	10Х18Н3Г3Д2Л	10Х18Н9Л	110Г13ФТЛ
110Г13Х2БРЛ	120Г10ФЛ	12Х18Н12БЛ	12Х18Н12М3ТЛ	12Х18Н9ТЛ
12Х25Н5ТМФЛ	130Г14ХМФАЛ	14Х18Н4Г4Л	15Х13Л	15Х18Н22В6М2Л
15Х18Н22В6М2РЛ	15Х23Н18Л	15Х25ТЛ	16Х18Н12С4ТЮЛ	18Х25Н19СЛ
20Х12ВНМФЛ	20Х13Л	20Х20Н14С2Л	20Х21Н46В8Л	20Х21Н46В8РЛ
20Х25Н19С2Л	20Х5МЛ	20Х5ТЛ	20Х8ВЛ	31Х19Н9МВБТЛ
35Х18Н24С2Л	35Х23Н7СЛ	40Х24Н12СЛ	40Х9С2Л	45Х17Г13Н3ЮЛ
55Х18Г14С2ТЛ	85Х4М5Ф2В6Л	90Х4М4Ф2В6Л

Особенности структуры литейной стали: отличительной особенностью литой стали является грубозернистость ее строения, которая обусловливает низкий механические свойства, особенно характеристики пластичности и вязкости металла. Крупнозернистая структура также весьма неблагоприятно влияет на показатели сопротивления микропластическим деформациям металла. Поэтому решение теоретических и практических вопросов измельчения структуры литой стали имеет весьма актуальное значение.

Проблема улучшения структуры литой стали явилась предметом многочисленных исследований различных авторов. Предложены различные способы воздействия на металл в жидком и твердом состоянии, обеспечивающие значительное улучшение ее свойств.

В ряде работ рассмотрены вопросы измельчения структуры посредством рациональной термической обработки. Показано, что однократный отжиг (или нормализация) литой стали с нагревом немного выше критической точки Ас₃ обычно не обеспечивает получения мелкозернистой структуры в стальных отливках.

Посредством сложной термообработки можно измельчить структуру, значительно повысить однородность и механические свойства литой среднеуглеродистой стали. К примеру, для стали с 0,4% С рекомендуется термообработка, состоящая из трехкратного отжига последовательно при температурах 1100-1300, 900-1100 и 850-870° С с медленным охлаждением после 1 и 2-го отжигов ниже критических точек и закалки с температуры последнего отжига. Такой термообработкой можно улучшить структуру литой стали (ликвидация ферритной макросетки, благоприятное изменение характера неметаллических включений) и значительно повысить ее пластичность и ударную вязкость. После двойной нормализации (с 930 и 830° С) по сравнению с однократной (при 860° С) предел текучести стали 35Л повышается с 33,5 до 40,5 кгс/мм², относительное удлинение с 17,5 до 25,3%.

Исследования структурного механизма образования аустенита при нагреве стали, в значительной степени облегчили решение практических задач улучшения структуры и свойств металла с исходной грубозернистой структурой.

При образовании аустенита в процессе нагрева так же, как при его распаде в процессе охлаждения, соблюдается ориентационное соответствие превращающихся фаз а-у. В начальный период а-у превращения независимо от условий нагрева и исходной структуры образование аустанита происходит при сохранении ориентационного соответствия с исходными кристаллами ос-фазы. Зарождение аустенита при нагреве может происходить на субграницах феррита, на высокоугловых границах феррита и карбида в перлитных колониях и границах исходных зерен. При медленном нагреве стали с исходной кристаллографически упорядоченной структурой зарождение аустенита происходит преимущественно на субграницах феррита с восстановлением форм и размеров бывшего аустенитного зерна и внутризеренной текстуры. Разрушение внутризеренной текстуры и измельчение зерна в стали становится возможным при повышении температуры обычно значительно выше Ас₃ в результате рекристаллизации аустенита с повышенной от превращения плотностью дефектов вследствие фазового наклепа. При этом рекристаллизация аустенита проходит после растворения карбидных частиц и примесных фаз, находившихся на субграницах.

Ускорение нагрева, особенно в межкритическом интервале температур, способствует образованию участков аустенита на высокоугловых границах феррита и карбида наряду с образованием участков аустенита на субграницах.

Вблизи карбидных частиц при ускоренном нагреве в связи с различием в коэффициентах теплового расширения между матрицей и этими частицами возникают новые источники дефектов. Эти дефекты способствуют возникновению участков аустенита, из которых могут образоваться новые зерна, не связанные с исходной ориентировкой зерна. Это облегчает исправление строения стали с исходной грубозернистой структурой.

В отличие от деформированной доэвтектоидной углеродистой стали, в которой процесс структурной перекристаллизации аустенита обычно заканчивается при переходе через точку Ас₃ или лишь немного выше Ас₃, в литой стали этот процесс сдвинут к более высоким температурам. Устранение внутризеренной текстуры при рекристаллизации аустенита при температурах значительно выше Ас₃ позволяет существенно повысить однородность структуры и характеристики размерной стабильности литой стали.