+7 (812) 592-39-73
+7 (812) 293-39-73
+7 (905) 275-67-95
Металлургическая компания
БалтПрофТорг
Сталь для отливок обыкновенная |
||||
03Н12Х5М3ТЛ | 03Н12Х5М3ТЮЛ | 08ГДНФЛ | 08Х17Н34В5Т3Ю2Л | 110Г13Л |
120Г13Х2БЛ | 12ДН2ФЛ | 12ДХН1МФЛ | 12Х7Г3СЛ | 13НДФТЛ |
13ХНДФТЛ | 14Х2ГМРЛ | 15ГЛ | 15ГНЛ | 15Л |
20Г1ФЛ | 20ГЛ | 20ГНМФЛ | 20ГСЛ | 20ДХЛ |
20Л | 20ФЛ | 20ХГСНДМЛ | 20ХГСФЛ | 20ХМЛ |
20ХМФЛ | 23ХГС2МФЛ | 25ГСЛ | 25Л | 25Х2Г2ФЛ |
25Х2ГНМФЛ | 25Х2НМЛ | 27Х5ГСМЛ | 30ГЛ | 30ГСЛ |
30Л | 30Х3С3ГМЛ | 30ХГСФЛ | 30ХГФРЛ | 30ХНМЛ |
32Х06Л | 35ГЛ | 35Л | 35НГМЛ | 35ХГСЛ |
35ХМЛ | 35ХМФЛ | 35ХН2МЛ | 35ХНЛ | 40Л |
40ХЛ | 45ГЛ | 45Л | 45ФЛ | 50Л |
55Л | 80ГСЛ |
Сталь для отливок с особыми свойствами | ||||
07Х17Н16ТЛ | 07Х18Н9Л | 08Х14Н7МЛ | 08Х14НДЛ | 08Х15Н4ДМЛ |
08Х17Н34В5Т3Ю2РЛ | 09Х16Н4БЛ | 09Х17Н3СЛ | 10Х12НДЛ | 10Х14НДЛ |
10Х17Н10Г4МБЛ | 10Х18Н11БЛ | 10Х18Н3Г3Д2Л | 10Х18Н9Л | 110Г13ФТЛ |
110Г13Х2БРЛ | 120Г10ФЛ | 12Х18Н12БЛ | 12Х18Н12М3ТЛ | 12Х18Н9ТЛ |
12Х25Н5ТМФЛ | 130Г14ХМФАЛ | 14Х18Н4Г4Л | 15Х13Л | 15Х18Н22В6М2Л |
15Х18Н22В6М2РЛ | 15Х23Н18Л | 15Х25ТЛ | 16Х18Н12С4ТЮЛ | 18Х25Н19СЛ |
20Х12ВНМФЛ | 20Х13Л | 20Х20Н14С2Л | 20Х21Н46В8Л | 20Х21Н46В8РЛ |
20Х25Н19С2Л | 20Х5МЛ | 20Х5ТЛ | 20Х8ВЛ | 31Х19Н9МВБТЛ |
35Х18Н24С2Л | 35Х23Н7СЛ | 40Х24Н12СЛ | 40Х9С2Л | 45Х17Г13Н3ЮЛ |
55Х18Г14С2ТЛ | 85Х4М5Ф2В6Л | 90Х4М4Ф2В6Л |
Особенности структуры литейной стали: отличительной особенностью литой стали является грубозернистость ее строения, которая обусловливает низкий механические свойства, особенно характеристики пластичности и вязкости металла. Крупнозернистая структура также весьма неблагоприятно влияет на показатели сопротивления микропластическим деформациям металла. Поэтому решение теоретических и практических вопросов измельчения структуры литой стали имеет весьма актуальное значение.
Проблема улучшения структуры литой стали явилась предметом многочисленных исследований различных авторов. Предложены различные способы воздействия на металл в жидком и твердом состоянии, обеспечивающие значительное улучшение ее свойств.
В ряде работ рассмотрены вопросы измельчения структуры посредством рациональной термической обработки. Показано, что однократный отжиг (или нормализация) литой стали с нагревом немного выше критической точки Ас3 обычно не обеспечивает получения мелкозернистой структуры в стальных отливках.
Посредством сложной термообработки можно измельчить структуру, значительно повысить однородность и механические свойства литой среднеуглеродистой стали. К примеру, для стали с 0,4% С рекомендуется термообработка, состоящая из трехкратного отжига последовательно при температурах 1100-1300, 900-1100 и 850-870° С с медленным охлаждением после 1 и 2-го отжигов ниже критических точек и закалки с температуры последнего отжига. Такой термообработкой можно улучшить структуру литой стали (ликвидация ферритной макросетки, благоприятное изменение характера неметаллических включений) и значительно повысить ее пластичность и ударную вязкость. После двойной нормализации (с 930 и 830° С) по сравнению с однократной (при 860° С) предел текучести стали 35Л повышается с 33,5 до 40,5 кгс/мм2, относительное удлинение с 17,5 до 25,3%.
Исследования структурного механизма образования аустенита при нагреве стали, в значительной степени облегчили решение практических задач улучшения структуры и свойств металла с исходной грубозернистой структурой.
При образовании аустенита в процессе нагрева так же, как при его распаде в процессе охлаждения, соблюдается ориентационное соответствие превращающихся фаз а-у. В начальный период а-у превращения независимо от условий нагрева и исходной структуры образование аустанита происходит при сохранении ориентационного соответствия с исходными кристаллами ос-фазы. Зарождение аустенита при нагреве может происходить на субграницах феррита, на высокоугловых границах феррита и карбида в перлитных колониях и границах исходных зерен. При медленном нагреве стали с исходной кристаллографически упорядоченной структурой зарождение аустенита происходит преимущественно на субграницах феррита с восстановлением форм и размеров бывшего аустенитного зерна и внутризеренной текстуры. Разрушение внутризеренной текстуры и измельчение зерна в стали становится возможным при повышении температуры обычно значительно выше Ас3 в результате рекристаллизации аустенита с повышенной от превращения плотностью дефектов вследствие фазового наклепа. При этом рекристаллизация аустенита проходит после растворения карбидных частиц и примесных фаз, находившихся на субграницах.
Ускорение нагрева, особенно в межкритическом интервале температур, способствует образованию участков аустенита на высокоугловых границах феррита и карбида наряду с образованием участков аустенита на субграницах.
Вблизи карбидных частиц при ускоренном нагреве в связи с различием в коэффициентах теплового расширения между матрицей и этими частицами возникают новые источники дефектов. Эти дефекты способствуют возникновению участков аустенита, из которых могут образоваться новые зерна, не связанные с исходной ориентировкой зерна. Это облегчает исправление строения стали с исходной грубозернистой структурой.
В отличие от деформированной доэвтектоидной углеродистой стали, в которой процесс структурной перекристаллизации аустенита обычно заканчивается при переходе через точку Ас3 или лишь немного выше Ас3, в литой стали этот процесс сдвинут к более высоким температурам. Устранение внутризеренной текстуры при рекристаллизации аустенита при температурах значительно выше Ас3 позволяет существенно повысить однородность структуры и характеристики размерной стабильности литой стали.
Контактная информация: